摩擦
11:1
使用磨损修复剂前后的摩擦系数之比
摩擦磨损试验机，圆盘–摩擦块摩擦副，304 h
条目总数：28
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经测量证实
要点
试验报告和实验室报告中的4项结果
栏目 01·11条
减速器与齿轮传动
齿厚、振动、驱动电机电流：铁路、冶金、矿山机械、制造业
KT6EL压缩机与VL-8/VL-80K电力机车牵引齿轮箱有对照
+0.15～+0.70mm磨损修复剂处理后走行92,000～363,000 km的齿厚
−0.15～−0.75mm同一批机车上未经磨损修复剂处理
走行里程内大齿轮齿厚变化，mm
KT6EL压缩机：拆解时的变化，%
气缸椭圆度，VL-8 979号0.07～0.15 → 0.03～0.076 mm−52 %
气缸椭圆度，VL-80K 1809号0.05～0.09 → 0.01～0.02 mm−79 %
曲轴轴承间隙，VL-8 979号0.12～0.15 → 0.08～0.10 mm−33 %
−100 %0 %
ChS-2与ER1减速器：齿厚增加，增量多年保持
+0.3～0.85mm一次加注凝胶后的齿厚，不解体
323,000km增量仍保持的走行里程（ChS-2 377号）
齿厚增量，mm
85,000 km+0.35…+0.50
238,000 km+0.35…+0.60
323,000 km+0.30…+0.60
0 mm+0.9 mm
1号单元+0.65…+0.80
3号单元+0.75…+0.85
0 mm+0.9 mm
齿轮传动与压缩机：处理过的轮齿厚度增加，对照轮齿磨损（保加利亚）有对照
+0.07磨损修复剂处理后大齿轮的平均值：厚度得以保持
−1.71对照大齿轮的平均值：全部14个测点均有磨损
大齿轮14个测点的齿厚变化
磨损修复剂处理后各测点−0.15～+0.40平均+0.07
未经磨损修复剂处理（对照）各测点−2.04～−1.12平均−1.71
−2.20+2.2
平均差值1.78
BK-450、TsDN-630、200/20和VS-23减速器：轮齿更厚，振动降低
+0.15～0.65mm426～635 h内的齿厚，不解体，在严重磨损的减速器上
齿厚增量，mm
BK-450，各轴齿轮+0.30…+0.65
200/20挤出机，大齿轮+0.35…+0.50
VS-23，大齿轮和小齿轮+0.20…+0.30
TsDN-630，I级和II级大齿轮+0.15…+0.25
0 mm+0.8 mm
克里沃罗格国有采矿冶金联合企业“克里沃罗格钢铁”的齿轮传动与联轴器：齿体增厚
+0.05～0.95mm300～450 h内的齿厚
−33%锻锤轴承径向游隙
尺寸变化，mm
3号和9号齿式联轴器+0.80…+0.90
N-483蜗杆副+0.45…+0.95
SPTs-2人字齿轮+0.40
压缩机减速器+0.05…+0.10
−0.2 mm0+1 mm
气缸壁（增厚层）+0.20…+0.42
轴承径向游隙0.15 → 0.10 mm−0.05
−0.2 mm0+1 mm
TsDN-710减速器与7号EKG-10驱动装置：不解体条件下金属层增厚
+0.3～1.6mm不解体，350～450 h内的齿厚；处理前80～85%的表面有点蚀坑
齿厚增量，mm
TsDN-710，第1级+0.9…+1.6
TsDN-710，第2级+0.9…+1.3
其余传动+0.3…+1.2
1-1号输送机+0.35
0 mm+1.8 mm
TRKP与EUK-160-1M车轴发电机传动装置：不解体条件下轮齿增厚，一年半后仍保持
2～3倍减速器轴承失效前使用寿命更长
+0.2～0.3mm不解体条件下的齿厚，1～1.5年后仍保持
失效前使用寿命，月
轴承，处理前6–7
轴承，处理后14–18
花键齿，处理前7–8
花键齿，处理后18
0 月20 月
齿厚：3.70～3.90 → 4.00～4.10 mm，图纸尺寸为4.15 mm，报废尺寸为3.66 mm。
BelAZ 7512与Caterpillar 789减速器：轮齿和轴的金属层增厚
+0.70～0.75mm行星传动齿厚，运行350～996 h
+0.9mm推力轴承滚子
尺寸增大，mm
行星轮，BelAZ 7512+0.70
中心齿轮轴，BelAZ+0.75
太阳轮，Caterpillar 789+0.75
0 mm+1 mm
推力轴承滚子+0.90
轴的配合面+0.30
0 mm+1 mm
太阳轮上的滚道：直径减小0.4～0.6 mm，滚道上金属层增厚。
砾石盘减速器：轮齿金属层增厚
降至约1/2.3～1/3.8轮齿接触斑点处点蚀坑深度
+0.1～0.5mm255～260 h内的齿厚
点蚀坑深度，mm
处理前0.5–1.5
处理后0.15–0.5
0 mm1.6 mm
齿厚增量，mm
1号碗体+0.10…+0.30
2号碗体+0.15…+0.50
0 mm+0.6 mm
5号和6号烘缸组减速器：轮齿更厚，振动和电流降低
+0.05～0.1mm695～704 h内的齿厚
齿厚增量，mm
5号减速器+0.05…+0.10
6号减速器+0.05…+0.10
0 mm+0.2 mm
电梯蜗杆减速器：磨损的蜗杆副未经更换恢复运行
−22%磨损100%的传动，400 h内的蜗杆侧隙
蜗杆啮合侧隙，°
处理前36°
处理后28°
0 °40 °
栏目 02·5条
机床与主轴
主轴精度、振动、工作电流
16K20、TV-320、3B151机床：主轴精度提高，驱动装置耗电减少
降至约1/4.7～1/6在3B151上磨削的零件的椭圆度
−25…−50%主轴跳动与旷量
处理后变化，%
3B151，磨削0.014～0.018 → 0.003 mm−79…−83 %
IZh 1I611PF-1，车削0.006 → 0.003 mm−50 %
−100 %0 %
TV-320−50 %
16K20−33…−50 %
IZh 1I611PF-1−25…−30 %
−100 %0 %
变速箱齿轮轮齿：+0.05～0.1 mm，齿侧间隙减小。
16号车间（FED）金属切削机床：不解体恢复精度并保持
降至约1/1.5～1/210～23个月后的主轴跳动
−30%主轴轴承径向游隙，平均
10～23个月后的变化，%
主轴跳动−33…−50 %
零件表面粗糙度RaRa 2.2～2.25 → 1.18～1.65 µm−27…−46 %
主轴轴承游隙变化0.01～0.03 mm−30 %
−60 %0 %
16K2F3与1M63N车床：零件精度提高，两台机床电流均降低
降至约1/4加工零件的椭圆度与锥度
+0.1～0.7mm400 h内变速箱齿厚
400 h内变化，%
椭圆度，1M63N0.03 → 0 mm−100 %
锥度，1M63N0.13 → 0.03 mm−77 %
椭圆度，16K2F30.04 → 0.01 mm−75 %
表面粗糙度Ra，1M63N−26 %
−100 %0 %
跳动与径向游隙−50…−75 %
轴承游隙、滚珠丝杠、轴向间隙−6…−50 %
−100 %0 %
16A20、1K62D车床：主轴精度更高、噪声更低，驱动装置耗电减少
降至约1/3～1/416A20机床主轴跳动与旷量
727～739 h内变化，%
主轴跳动与旷量，16A20−67…−75 %
主轴跳动与旷量，1K62D0…−50 %
表面粗糙度Ra，1K62DRa 5.2 → 4.2 µm−19 %
−100 %0 %
3U131V与BHU-25主轴：振动和电流降低，磨削精度提高
2～5倍全部4台磨床加工的零件圆度更精确
零件圆度误差，mm
处理前0.004–0.01
处理后0.002
0 mm0.01 mm
处理后，所有机床0.002 mm
栏目 03·3条
压缩机与泵
排气量、间隙、电机电流
402VP4/220压缩机：排气量增加，电流降低
−54…−57%200 h内活塞与缸套间隙
0.1～0.2mm据委员会结论，第V级气缸上的层¹
间隙，mm
处理前0.35
处理后0.15–0.16
0 mm0.4 mm
处理前0.25
处理后0.15–0.16
0 mm0.4 mm
TV-176/1.6鼓风机：设备与电动机轴承游隙减小
−39…−67%使用寿命耗尽94%时，450 h内的轴承径向游隙
轴承径向游隙，%
设备，后端0.18 → 0.06 mm−67 %
电动机，前端0.16 → 0.06 mm−63 %
设备，前端0.28 → 0.17 mm−39 %
−80 %0 %
真空泵电动机：未处理设备的电流保持原值有对照
−10…−11%磨损修复剂处理后20天内的电动机电流
0%未经处理的对照组
20天内各相电流变化，%
磨损修复剂处理后30 / 28 / 28 → 27 / 25 / 25 A−10…−11 %
未经处理（对照）30 / 28 / 28 A0 %
−12 %0 %
栏目 04·3条
轴承与铰接件
间隙、摩擦力矩、润滑脂使用寿命
ChME3车体球形支座：按样板测得的间隙更小，对照支座间隙更大有对照
−23…−44%磨损修复剂处理后的支座间隙
+29%未经磨损修复剂处理的对照支座间隙
约55,000 km内按样板测量的支座间隙变化，%
前支座，磨损修复剂处理后1.45～1.50 → 0.80～0.85 mm−44 %
左后支座，未经处理（对照）0.30～0.32 → 0.38～0.42 mm+29 %
−50 %0+50 %
磨损修复剂处理后的支座与对照支座对比−44 % / +29 %
前支座，磨损修复剂处理后0.20～0.22 → 0.14～0.18 mm−24 %
后支座，磨损修复剂处理后0.10～0.12 → 0.06～0.07 mm−41 %
−50 %0+50 %
后支座，磨损修复剂处理后0.22～0.25 → 0.16～0.20 mm−23 %
−50 %0+50 %
04-80063YuTS-KhD仪表滚动轴承：摩擦力矩为使用原用润滑脂时的几分之一有对照
降至约1/3.5使用XADO润滑脂时的摩擦力矩，相对于原用润滑脂
平均摩擦力矩，g·cm
XADO“Zashchitnaya-60K”润滑脂0.75
原用润滑脂ERA F2.61
0 g·cm3 g·cm
摩擦力矩降至约1/3.5
拖拉机万向传动轴：一次加脂达到规定寿命有对照
不超过0.04mm含磨损修复剂的润滑脂一次加脂，502 h内轴颈磨损
不超过0.09mm使用“Litol-24”，每40 h补充一次
502 h内十字轴轴颈侧面磨损，mm
含磨损修复剂的润滑脂，一次加脂0…0.04
“Litol-24”，每40 h0.01…0.09
0 mm0.1 mm
最大磨损降至约1/2
栏目 05·6条
发动机与燃油系统
实验室报告：缸套、轴瓦、柱塞、台架试验
精密偶件技术状态对柴油机燃油系统质量与可靠性影响的研究（“博士”学位论文摘要）
+56%喷油泵分泵最大压力
+42%柱塞偶件液压密封性
21 h内BOSCH喷油泵柱塞偶件，%
压力Pmax33.75 → 52.63 MPa+56 %
液压密封性16.3 → 23.1 s+42 %
柱塞表面粗糙度Ra0.140 → 0.111 µm−20 %
供油不均匀度3.2 → 3.03 %−5 %
−25 %0+60 %
柱塞直径增大1～2.5 µm。
磨损修复剂使用性能试验报告，编号2001ZX/FDJ-15
−59%怠速时排气中的CO
2h排空润滑油后运转，之后功率与转矩未下降
处理后的CA4GE发动机，%
怠速CO0.87 → 0.36 %−59 %
怠速HC169 → 139 ppm−18 %
最低燃油消耗率−2.7 %
转矩（排空润滑油后运转2 h）+1.1 %
−60 %0+15 %
磨损修复剂在CA4GE和CA4G22汽油机上的台架试验
100min排空润滑油后运转：无拉伤、无咬死，气缸压缩压力保持
−50…−86%排气中的碳氢化合物（HC）
处理后变化，%
CO−70 %
HC−50 %
气缸压缩压力+3 %
−90 %0+15 %
CO−22…−29 %
HC−50…−86 %
燃油消耗率最多−9%
−90 %0+15 %
磨损修复剂对摩擦表面的作用。第3号报告：胜利油田柴油机气缸套
2.8倍缸套摩擦表面比基体更硬
Ra 27nm约2000 h后的摩擦表面：近乎镜面
显微硬度，HV
摩擦表面1185
缸套基体430
0 HV1250 HV
近表面1097
较深处724
更深处574
近基体441
0 HV1250 HV
硬度提高¹深至20～30 µm
磨损修复剂对摩擦表面的作用。第4号报告：内燃机气缸套（淄博）
降至约1/7缸套摩擦表面粗糙度
+62…+97%摩擦表面显微硬度
显微硬度，HV
下止点附近506
中部442
上止点附近416
缸套基体257
0 HV550 HV
表面粗糙度Ra，µm
未处理1.5
摩擦表面0.21
0 µm1.6 µm
水泵轴承轴瓦上改性层的实验室试验
4倍工作表面嵌入颗粒区域的硬度更高
降至1/4～1/2与未处理轴瓦相比的表面粗糙度
工作表面显微硬度，HV0.01
嵌入颗粒区域101
无颗粒区域24
0 HV110 HV
2832 h后的表面粗糙度Ra，µm
未处理轴瓦2.02
已处理轴瓦，含颗粒区域0.54–0.87
0 µm2.2 µm
档案中另有356条：企业试验报告和研究院所的研究。其原件及分析可应申请提供。
来源与局限性
¹ 涂层厚度和梯度扩散深度取决于具体部件的结构及其工作条件、摩擦副材料（钢、铸铁、铝合金等）、原有磨损程度、处理期间及处理后的运行条件、磨损修复剂用量以及重复处理次数。
² 在2001～2002年的中国报告中，XADO磨损修复剂以当地商品名“摩圣”和代号PBC出现；当时的文件中也可见技术的旧称RVS。本页统一使用“磨损修复剂”一词。
以µm计的层厚与以0.1 mm计的轮齿增量描述的是不同现象，不能合并为同一标尺。
文件
需要原件？
试验报告及其他报告的原件可应申请提供。工业设备上的结果及其详细卡片汇集于industry.xado.com。
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