摩擦
11分の1
リバイタリザント適用後に低下した摩擦係数
摩擦試験機、ディスク試験片とブロック試験片の摩擦対、304 h
リバイタリゼーション · 研究
研究・文書
測定値と実際の測定記録へのリンクを備えた研究論文と実機試験。
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記録の総数：28件
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測定で確認
要点
報告書と試験所の試験成績書から得た4つの結果
区分 01·11件
減速機・歯車装置
歯厚、振動、運転電流：鉄道、鉄鋼・非鉄金属工業、鉱山用機械類、製造業
KT6EL圧縮機とVL-8/VL-80K電気機関車の駆動用歯車装置対照あり
+0.15～+0.70mm92,000～363,000 km走行における、リバイタリザント処理後の歯厚
−0.15～−0.75mm同じ機関車でのリバイタリザント未処理
走行による大歯車の歯厚の変化（mm）
リバイタリザント処理後+0.25…+0.35
リバイタリザント未処理−0.35…−0.60
−0.8 mm0+0.8 mm
歯の片側ごとの計算上の層¹125～175 µm
リバイタリザント処理後+0.15…+0.70
リバイタリザント未処理−0.15…−0.75
−0.8 mm0+0.8 mm
歯の片側ごとの計算上の層¹75～350 µm
リバイタリザント処理後+0.30…+0.55
リバイタリザント未処理−0.20…−0.35
−0.8 mm0+0.8 mm
歯の片側ごとの計算上の層¹150～275 µm
KT6EL圧縮機：分解時の変化（%）
シリンダの楕円度、VL-8 No.9790.07～0.15 → 0.03～0.076 mm−52 %
シリンダの楕円度、VL-80K No.18090.05～0.09 → 0.01～0.02 mm−79 %
クランク軸軸受のすきま、VL-8 No.9790.12～0.15 → 0.08～0.10 mm−33 %
−100 %0 %
ChS-2・ER1の減速機：歯厚が増加し、増加量は数年にわたり持続
+0.3～0.85mmゲル1回注入後の歯厚（分解不要）
323,000km増加量が維持された走行距離（ChS-2 No.377）
歯厚の増加量（mm）
85,000 km+0.35…+0.50
238,000 km+0.35…+0.60
323,000 km+0.30…+0.60
0 mm+0.9 mm
セクションNo.1+0.65…+0.80
セクションNo.3+0.75…+0.85
0 mm+0.9 mm
歯車装置と圧縮機：処理した歯は歯厚が増加、対照の歯は摩耗（ブルガリア）対照あり
+0.07リバイタリザント処理後の大歯車の平均：歯厚を維持
−1.71対照の大歯車の平均：14の測定点すべてで摩耗
14測定点における大歯車の歯厚の変化
リバイタリザント処理後測定点別：−0.15～+0.40平均+0.07
リバイタリザント未処理（対照）測定点別：−2.04～−1.12平均−1.71
−2.20+2.2
平均の差1.78
BK-450・TsDN-630・200/20・VS-23減速機：歯厚が増加し、振動が低減
+0.15～0.65mm426～635 hでの歯厚（分解不要、著しく摩耗した減速機で）
歯厚の増加量（mm）
BK-450、軸の歯車+0.30…+0.65
押出機200/20、大歯車+0.35…+0.50
VS-23、大歯車と小歯車+0.20…+0.30
TsDN-630、I段・II段の大歯車+0.15…+0.25
0 mm+0.8 mm
クリヴィー・リーフ国営鉱山・製鉄コンビナート「クリヴォロジスターリ」の歯車装置と軸継手：歯厚が増加
+0.05～0.95mm300～450 hでの歯厚
−33%エアハンマの軸受のラジアル内部すきま
寸法の変化（mm）
No.3およびNo.9の歯車形軸継手+0.80…+0.90
N-483のウォームとウォームホイール+0.45…+0.95
SPTs-2のやまば歯車+0.40
圧縮機の減速機+0.05…+0.10
−0.2 mm0+1 mm
シリンダ壁（形成された層）+0.20…+0.42
軸受のラジアル内部すきま0.15 → 0.10 mm−0.05
−0.2 mm0+1 mm
TsDN-710減速機とEKG-10（7号機）の駆動装置：分解不要で金属層が形成
+0.3～1.6mm350～450 hでの歯厚（分解不要）、処理前は表面の80～85%にピット
歯厚の増加量（mm）
TsDN-710、第1段+0.9…+1.6
TsDN-710、第2段+0.9…+1.3
その他の伝動装置+0.3…+1.2
コンベヤNo.1-1+0.35
0 mm+1.8 mm
TRKP・EUK-160-1M車軸発電機駆動装置：分解不要で歯厚が増加し、1年半後も維持
2～3倍減速機の軸受の故障までの寿命
+0.2～0.3mm歯厚（分解不要）、1～1.5年後も維持
故障までの寿命（か月）
軸受、処理前6–7
軸受、処理後14–18
スプライン歯、処理前7–8
スプライン歯、処理後18
0 か月20 か月
歯厚：3.70～3.90 → 4.00～4.10 mm（図面寸法4.15 mm、使用限度寸法3.66 mm）。
BelAZ 7512・Caterpillar 789の減速機：歯と軸に金属層が形成
+0.70～0.75mmエンジン運転時間350～996 hでの遊星歯車装置の歯厚
+0.9mmスラスト軸受のころ
寸法の増加（mm）
遊星歯車、BelAZ 7512+0.70
中央ピニオン軸、BelAZ+0.75
太陽歯車、Caterpillar 789+0.75
0 mm+1 mm
スラスト軸受のころ+0.90
軸の軸受はめあい部+0.30
0 mm+1 mm
太陽歯車の軌道面：直径は0.4～0.6 mm小さく、軌道面に金属層が形成された。
砂利ボウルの減速機：歯に金属層が形成
2.3～3.8分の1歯当たり部のピットの深さ
+0.1～0.5mm255～260 hでの歯厚
ピットの深さ（mm）
処理前0.5–1.5
処理後0.15–0.5
0 mm1.6 mm
歯厚の増加量（mm）
ボウルNo.1+0.10…+0.30
ボウルNo.2+0.15…+0.50
0 mm+0.6 mm
第5・第6ドライヤグループの減速機：歯厚が増加し、振動と電流が低減
+0.05～0.1mm695～704 hでの歯厚
歯厚の増加量（mm）
減速機No.5+0.05…+0.10
減速機No.6+0.05…+0.10
0 mm+0.2 mm
エレベーターのウォーム減速機：摩耗したウォームギヤが交換なしで運転に復帰
−22%摩耗100%の伝動装置における400 hでのウォームのバックラッシ
かみ合いにおけるウォームのバックラッシ（°）
処理前36°
処理後28°
0 °40 °
区分 02·5件
工作機械・主軸
主軸の精度、振動、運転電流
16K20・TV-320・3B151工作機械：主軸の精度が向上し、駆動装置の消費電力が減少
4.7～6分の13B151で研削した部品の楕円度
−25…−50%主軸の振れとすきま
処理後の変化（%）
3B151、研削0.014～0.018 → 0.003 mm−79…−83 %
IZh 1I611PF-1、旋削0.006 → 0.003 mm−50 %
−100 %0 %
TV-320−50 %
16K20−33…−50 %
IZh 1I611PF-1−25…−30 %
−100 %0 %
変速機の歯車の歯：+0.05～0.1 mm、バックラッシが減少した。
第16工場（FED）の金属切削工作機械：分解不要で精度が回復し、その精度を維持
1.5～2分の110～23か月後の主軸の振れ
−30%主軸軸受のラジアル内部すきま、平均
10～23か月後の変化（%）
主軸の振れ−33…−50 %
部品の算術平均粗さRaRa 2.2～2.25 → 1.18～1.65 µm−27…−46 %
主軸軸受の内部すきま0.01～0.03 mmの変化−30 %
−60 %0 %
16K2F3・1M63N旋盤：部品の精度が向上し、両機とも電流が低減
4分の1加工した部品の楕円度とテーパ度
+0.1～0.7mm400 hでの変速機の歯厚
400 hでの変化（%）
楕円度、1M63N0.03 → 0 mm−100 %
テーパ度、1M63N0.13 → 0.03 mm−77 %
楕円度、16K2F30.04 → 0.01 mm−75 %
算術平均粗さRa、1M63N−26 %
−100 %0 %
振れとラジアル内部すきま−50…−75 %
軸受のすきま、ボールねじ、アキシアルすきま−6…−50 %
−100 %0 %
16A20・1K62D旋盤：主軸の精度が向上して騒音も低減、駆動装置の消費電力が減少
3～4分の1工作機械16A20の主軸の振れとすきま
727～739 hでの変化（%）
主軸の振れとすきま、16A20−67…−75 %
主軸の振れとすきま、1K62D0…−50 %
算術平均粗さRa、1K62DRa 5.2 → 4.2 µm−19 %
−100 %0 %
3U131V・BHU-25の主軸：振動と電流が低減し、研削精度が向上
2～5倍研削盤4台すべてで部品の真円度が向上
部品の真円度（mm）
処理前0.004–0.01
処理後0.002
0 mm0.01 mm
すべての工作機械で処理後0.002 mm
区分 03·3件
圧縮機・ポンプ
吐出し量、すきま、運転電流
402VP4/220圧縮機：吐出し量が増加し、電流が低減
−54…−57%200 hでのピストン・シリンダライナ間のすきま
0.1～0.2mm委員会の結論による第V段シリンダ上の層¹
すきま（mm）
処理前0.35
処理後0.15–0.16
0 mm0.4 mm
処理前0.25
処理後0.15–0.16
0 mm0.4 mm
TV-176/1.6ブロワ：対象機と電動機の軸受すきまが減少
−39…−67%450 hでの軸受のラジアル内部すきま（寿命の94%に達した状態）
軸受のラジアル内部すきま（%）
対象機、後側0.18 → 0.06 mm−67 %
電動機、前側0.16 → 0.06 mm−63 %
対象機、前側0.28 → 0.17 mm−39 %
−80 %0 %
真空ポンプの電動機：未処理の機器では電流は従来どおり対照あり
−10…−11%リバイタリザント処理後20日間の電動機の電流
0%未処理の対照群
20日間での各相の電流の変化（%）
リバイタリザント処理後30 / 28 / 28 → 27 / 25 / 25 A−10…−11 %
未処理（対照）30 / 28 / 28 A0 %
−12 %0 %
区分 04·3件
軸受・ジョイント
すきま、摩擦トルク、グリースの寿命
ChME3の車体球面支持部：型板ゲージによるすきまは小さく、対照の支持部では大きい対照あり
−23…−44%リバイタリザント処理後の支持部のすきま
+29%リバイタリザント未処理の対照支持部のすきま
約55,000 km走行での型板ゲージによる支持部すきまの変化（%）
前側、リバイタリザント処理後1.45～1.50 → 0.80～0.85 mm−44 %
左後側、未処理（対照）0.30～0.32 → 0.38～0.42 mm+29 %
−50 %0+50 %
リバイタリザント処理後の支持部と対照支持部の比較−44 % / +29 %
前側、リバイタリザント処理後0.20～0.22 → 0.14～0.18 mm−24 %
後側、リバイタリザント処理後0.10～0.12 → 0.06～0.07 mm−41 %
−50 %0+50 %
後側、リバイタリザント処理後0.22～0.25 → 0.16～0.20 mm−23 %
−50 %0+50 %
04-80063YuTS-KhD計器用転がり軸受：摩擦トルクは所定のグリース使用時の数分の1対照あり
約3.5分の1所定のグリースと比べたXADOグリースでの摩擦トルク
平均摩擦トルク（g·cm）
XADO潤滑剤「Zashchitnaya-60K」0.75
所定のグリースERA F2.61
0 g·cm3 g·cm
摩擦トルク約3.5分の1
トラクタのプロペラシャフト：1回のグリース封入で規定寿命まで対照あり
最大0.04mmリバイタリザント入りグリースの1回の封入による、502 hでのトラニオンの摩耗
最大0.09mm「Litol-24」で40 hごとに補給
502 hでの十字軸トラニオン側面の摩耗（mm）
リバイタリザント入りグリース、1回封入0…0.04
「Litol-24」、40 hごと0.01…0.09
0 mm0.1 mm
最大摩耗約2分の1
区分 05·6件
エンジン・燃料噴射装置
試験所の報告書：シリンダライナ・軸受メタル・プランジャ・台上試験
精密部品対の技術的状態がディーゼル燃料噴射装置の品質と信頼性に及ぼす影響の研究（「博士」学位請求論文の要旨）
+56%燃料噴射ポンプエレメントの最高圧力
+42%プランジャとバレルの油密性
21 hでのBOSCH燃料噴射ポンプのプランジャとバレル（%）
圧力Pmax33.75 → 52.63 MPa+56 %
油密性16.3 → 23.1 s+42 %
プランジャの算術平均粗さRa0.140 → 0.111 µm−20 %
吐出し量の不均一3.2 → 3.03 %−5 %
−25 %0+60 %
プランジャの直径が1～2.5 µm増加した。
リバイタリザントの使用性能に関する試験記録、No. 2001ZX/FDJ-15
−59%アイドリング時の排ガス中のCO
2h潤滑油抜き運転、その後も出力とトルクは低下せず
処理後のCA4GEエンジン（%）
アイドリング時のCO0.87 → 0.36 %−59 %
アイドリング時のHC169 → 139 ppm−18 %
最小燃料消費率−2.7 %
トルク、潤滑油抜き運転2 h後+1.1 %
−60 %0+15 %
CA4GE・CA4G22ガソリンエンジンにおけるリバイタリザントの台上試験
100min潤滑油抜き運転：かじり・焼付きなし、圧縮圧力は維持
−50…−86%排ガス中の炭化水素（HC）
処理後の変化（%）
CO−70 %
HC−50 %
圧縮圧力+3 %
−90 %0+15 %
CO−22…−29 %
HC−50…−86 %
燃料消費率最大−9%
−90 %0+15 %
リバイタリザントの摩擦面への作用。報告書第3号：勝利油田のディーゼルエンジンのシリンダライナ
2.8倍シリンダライナの摩擦面の硬さ（母材比）
Ra 27nm約2,000 h後の摩擦面：ほぼ鏡面
微小硬さ（HV）
摩擦面1185
シリンダライナの母材430
0 HV1250 HV
表面付近1097
より深部724
さらに深部574
母材付近441
0 HV1250 HV
硬さの上昇¹20～30 µmまで
リバイタリザントの摩擦面への作用。報告書第4号：内燃機関のシリンダライナ（淄博）
7分の1シリンダライナの摩擦面の表面粗さ
+62…+97%摩擦面の微小硬さ
微小硬さ（HV）
下死点付近506
中間442
上死点付近416
シリンダライナの母材257
0 HV550 HV
算術平均粗さRa（µm）
未処理1.5
摩擦面0.21
0 µm1.6 µm
水ポンプの半割軸受における改質層の実験室試験
4倍摺動面のうち粒子が埋め込まれた領域の硬さ
約2分の1～4分の1未処理の半割軸受に対する表面粗さ
摺動面の微小硬さ（HV0.01）
粒子が埋め込まれた領域101
粒子のない領域24
0 HV110 HV
2,832 h後の算術平均粗さRa（µm）
未処理の半割軸受2.02
処理済み、粒子のある領域0.54–0.87
0 µm2.2 µm
アーカイブには、さらに356件の記録（事業所の試験報告書と研究所の研究）があります。これらの原本と解説は、お問い合わせに応じて提供します。
出典と制約
¹ 皮膜の厚さと濃度勾配拡散の深さは、個々のユニットの構造と運転条件、摩擦対の材料（鋼、鋳鉄、アルミニウム合金など）、初期段階の摩耗度、処理中および処理後の使用条件、リバイタリザントの投入量、再処理の回数によって異なります。
² 2001～2002年の中国の報告書では、XADOリバイタリザントは現地の商品名「モーシェン」（摩圣）および表記PBCで記載されています。当時の文書には、技術の旧称RVSも見られます。このページでは一貫して「リバイタリザント」という語を使用しています。
µm単位で示す層と、0.1 mm単位で示す歯厚の増加量は異なる現象を表しており、同一の尺度にはまとめられません。
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